Применительно к схеме дубль-блока предусматривается также проведение опытов с глубоким снижением давления в тракте блока путем отключения одного корпуса котло-агрегата. Всего проводится 3 опыта: опыт № 1 — исходный режим по нагрузке блока 70—100% номинальной (после отключения корпуса котлоагрегата блок должен оставаться в зоне «разрешенных» нагрузки и давления, определенных в первой группе опытов). Выдержка времени до восстановления исходного режима примерно 30 мин; опыты № 2— 3 — исходный режим — минимальные нагрузки и давление по результатам первой группы опытов; исходное давление после отключения корпуса восстанавливается за счет прикрытия регулирующих клапанов турбины (опыт № 2) и за счет увеличения нагрузки оставшегося в работе корпуса котлоагрегата (опыт № 3).

5. Опыты третьей группы проводятся на трех нагрузках (70% номинальной и двух меньших нагрузках в пределах регулировочного диапазона) при работе блока на скользящем и номинальном давлении. Динамические характеристики участков регулирования котлоагрегата определяются при воздействиях топливом, водой, впрысками и регулирующими клапанами турбины. На минимально длительной и промежуточной нагрузках проводится по две серии опытов. Продолжительность серии опытов на каждой нагрузке — 16 ч. 6. Опыты четвертой группы проводятся на исходной нагрузке блока 55—60% номинальной. Оценка приемистости проводится при работе блока на номинальном и скользящем давлении. Набросы нагрузки в опытах (около 20% номинальной) осуществляются путем подачи соответствующей команды на ЭГП системы регулирования турбины с одновременным увеличением на эквивалентное значение нагрузки котлоагрегата.

Число опытов — 3—4, продолжительность опыта — 1ч. Предусмотренное технической программой определение объема необходимых изменений тепловых защит и автоматики блока связано с задачами обеспечения работы авторегуляторов котлоагрегата в широком .диапазоне нагрузок с учетом статических характеристик по температуре среды в промежуточных точках тракта и изменения параметров динамических характеристик котлоагрегата при работе на скользящем давлении. Одновременно требуется перестройка структурной схемы регулирования нагрузки для обеспечения автоматического управления соответственно при исходном номинальном и при докритическом давлении пара.

Скорость нагружения блоков с барабанными котлоагрегатами при работе на скользящем давлении ограничивается в основном надежной работой поверхностей нагрева пароперегревателей. В связи с этим в режимах минимальных нагрузок температурные перекосы в топке и далее по газовому тракту должны быть минимальны. Особенно опасны кратковременные повышения температур змеевиков первых ступеней ширм пароперегревателя в начальный момент нагружения котлоагрегата вследствие отставания в этот период расхода пара через змеевики по сравнению с ростом тепловой нагрузки.

Режим разгружения барабанного котлоагрегата (блока) на скользящем давлении связан с необходимостью выдерживания критериев надежности барабана. Скорость снижения температуры насыщения в- барабане по условиям появления в нем дополнительных напряжений вследствие возрастающей разности температур по толщине и периметру стенки не должна по данным ЮО ОРГРЭС превышать 2°С/мин для барабанов с толщиной стенки 92 мм и 1,5сС/мин — при толщине 115 мм.

При переводе барабанного котлоагрегата в режим скользящего давления водяной экономайзер может перейти в «кипящий» режим работы. На низких нагрузках вследствие газовых перекосов возможны значительные тепло-гидравлические разверки внутри отдельных пакетов водяных экономайзеров и между пакетами, сопровождающиеся значительными «скачками» температур среды в отдельных отводящих трубах. Теплогидравлические разверки могут побуждаться неустойчивым питанием, переключением горелок и другими возмущениями. В результате в барабан из водяного экономайзера может поступать даже перегретый пар, под воздействием потока которого по данным ВТИ в эксплуатации отмечаются локальные повышения температуры стенки барабана на 30—60СС, а также повышения температуры стенок пароотводящих труб на выходе из барабана.

Объем измерений по барабанным котлоагрегатам, также как и по прямоточным, определяется примерно в объеме измерений, указанном в табл. 2-5. В результате проведения опытов при работе котлоагрегата на скользящем давлении строятся графики зависимости:

изменения давления' по тракту блока (питательной воды, за РПК, до встроенной задвижки, перед стопорными клапанами и за регулирующей ступенью) от теплопроизводительности (нагрузки) при заданном числе открытых регулирующих клапанов турбины для условий работы одного и двух корпусов;

изменения температуры по тракту котлоагрегата (питательной воды, за водяным экономайзером, за НРЧ, за ВРЧ, свежего и вторично перегретого пара) от нагрузки при заданном числе открытых регулирующих клапанов турбины для условий работы одного и двух корпусов;

температурного и гидравлического режима поверхностей нагрева (температур пара по тракту пароперегревателей, относительных расходов среды по змеевикам НРЧ, температур, вставок и змеевиков НРЧ, ВРЧ, СРЧ, расходов питательной воды, топлива) по времени при исходных стационарных условиях и при нанесении возмущений;

предельных значений скоростей циркуляции, массовых скоростей, кратностей циркуляции температурного режима отдельных панелей, экранов и перегревателей барабанного котлоагрегата от нагрузок и т. п.

Анализ графиков позволяет определить возможность внедрения проверенных режимов по условиям обеспечения указанных выше критериев надежности. Об экономичности котлоагрегата Б режиме скользящего давления можно судить по тем же показателям, что и при прочих испытаниях.