Следует лишь отметить, что для измерения расхода газообразного топлива в период растопки котлоагрегата необходима, установка специальной «растопочной» диафрагмы и датчика к ней, рассчитанных на расход примерно 30% номинального. Помимо перепада давления на диафрагме при испытаниях в пусковых режимах необходимы, так же как и при испытаниях в стационарных режимах, регистрация давления и температуры среды перед диафрагмой для последующего внесения поправки к измеренному перепаду на отклонение от расчетных условий.

На протяжении пуска блока рекомендуется не менее двух раз отбирать пробы сжигаемого природного газа для анализа его удельной теплоты сгорания. Измерение расхода жидкого топлива (мазута) можно осуществлять таким же способом. При отсутствии «растопочного» расходомера жидкого топлива рекомендуется проведение тарировки на стенде каждой из форсунок (получение зависимости расхода воды через форсунки от давления перед ней). Учитывая различие вязкости воды и жидкого топлива, расход топлива, определенный по тарировочным характеристикам, должен быть умножен на поправочный коэффициент П.

Более точно указанный коэффициент может быть подсчитан при определении расхода топ- t лива в результате сведения обратного баланса котлоагрегата. Последнее целесообразно также для уточнения показаний «растопочного.» расходомера в случае его использования при испытаниях. Удельная теплота сгорания жидкого топлива обычно более стабильна, и для расчетов могут быть использованы станционные данные. Для получения предварительных результатов испытаний большое значение имеет точность измерения количества отпущенной электроэнергии при нагружении блока и стабилизации режима. Для этой цели рекомендуется применять так называемую «схему двух ваттметров» (см. гл. 13). В случае использования штатных счетчиков необходима их предварительная тарировка по лабораторной аппаратуре.

Объективно значение следовало бы определять с учетом источника поступления стороннего пара. Так, например, при поступлении пара от пусковой котельной или из отборов действующих турбин перевод расхода пара в расход топлива следовало бы проводить с учетом к. п. д. котельной или коэффициента ценности тепла. Учитывая, однако, что удельная значимость ДВ*с.п невелика, усложнение расчетов при обработке результатов испытаний неоправданно. Более того, под углом зрения сопоставления результатов испытаний, полученных на различных объектах, такие расчеты обусловили бы определенное расхождение результатов, так как источники поступления стороннего пара обычно различны.

При прогнозировании пусковых потерь по заданному графику пуска также трудно оценить соотношение расходов стороннего пара, поступающего из различных источников. Значение Ьс0 объективно наиболее правильно принимать усреднено по работающему оборудованию станции в период пуска данного блока. Однако с учетом соображений, аналогичных изложенным выше, для определения значения вместо рекомендуется (также с известной условностью) принимать удельный расход топлива на отпущенный 1 кВт-ч электроэнергии при номинальной нагрузке данного типа блока.

- Первые два члена выражения (2-14) характеризуют затраты топлива и стороннего пара на выработку электроэнергии при нагружении блока. Третий член этого выражения отражает затраты топлива на отпущенную электроэнергию которые имели бы место при работе блока в стационарном режиме.
Выбор б", как уже отмечалось, сопряжен с известной условностью. Отдельные авторы считают, что bQ следует принимать для оптимальной нагрузки блока, при которой удельный расход топлива минимален, или при некоторой сниженной нагрузке (например, 0,8NHOM), на которой в период пуска данного блока работают остальные блоки. Наиболее распространена точка зрения о принятии 6" для номинальной нагрузки блока (т. е. &" = 6Н0). Каждый из подходов в той или иной мере является условным, однако последний из них обусловливает наименьшую неопределенность, что особенно проявляется при сопоставлении результатов испытаний блоков с разными единичными мощностями и рабочими параметрами.

Для проведения приближенных расчетов пусковых потерь рекомендуется при обработке данных испытаний определять значения ki, их разброс для однотипных пусков и ki. Для более точного определения потерь в период нагружения при эксплуатационном или заданном графике рекомендуется следующая методика. Потери топлива при нагружеиии блока, как уже отмечалось, определяются выработкой электроэнергии с удельным расходом топлива более высоким, чем при стационарной нагрузке.

Следует подчеркнуть, что значения Ьв0, Ь"' и kt взаимосвязаны. Поэтому при использовании данных испытаний для определения потерь при нагружении на других объектах с аналогичными блоками, значение следует принимать таким же, как при испытаниях на данном блоке. Определение потерь топлива на стабилизацию режима наиболее сложно, так как их значение соизмеримо с погрешностью прямого измерения расхода топлива и отпущенной электроэнергии. Практически для этой цели необходимо применение методики тепловых испытаний турбоагрегата [47]. С некоторым приближением эта потеря может быть оценена в 5% суммарных потерь на пуск блока.